將擠壓時做功所產(chǎn)生的熱量分為3部分：

Q?-------包括外力Rs、Tz做功時除發(fā)生點陣畸變外所產(chǎn)生的熱量；

Q?-------金屬與擠壓筒壁摩擦即Tt做功所產(chǎn)生的熱量；

Q?------金屬與擠壓模壁摩擦即Td做功所產(chǎn)生的熱量。

                    Q?=(Rs+Tz)(Lo-L*）

                    Q?=ˉTt(Lo-L*)

                    ˉTt=(Tmax-Tmin)/2

                     Q?=Td(Lo-L*)

擠壓做功產(chǎn)生的總熱量為：

                     Q=Q?+Q?+Q?=［Rs+Tz+T(max-Tmin)/2］(Lo-L*）

其熱量引起的溫升為：?t=kQ/cVp

式中，k---提高鋁型材晶體點陣能所消耗的功的系數(shù)，k=0.9-1.0；

 ˉTt---鋁型材與擠壓筒壁之間的平均摩擦力，N；

Tmax---鋁型材與擠壓筒壁之間的最大摩擦力，N;

Tmin---鋁型材與擠壓笥壁之間撮小摩擦力，N,Tmin=0;

C---金屬的比熱容 ，kJ（kg·℃）；

V---變形物體的體積，cm3；

ρ---密度，g/cm3；

Lo---鐓粗后的鑄錠長度，cm；

L*---殘料長度，cm；

計算在上述同等擠壓條件下產(chǎn)生的溫升，取k=0.9，則正擠壓，Lo-L*=65.89:

?t=（0.9×347958.04×65.89）/（1.063×103010.8×2.7）=69.8℃

反擠壓：

?t=（0.9×326602.85×71.39）/（1.063×103010.8×2.7）=71.0℃

上述計算結(jié)果表明，擠壓2A12鋁型材，擠壓筒直徑?420mm，擠壓溫度400℃，鐓粗后鑄錠長度為743.9mm，正擠壓殘料長度85mm，反擠壓殘料長度30mm，其溫升沒有明顯差異。

在生產(chǎn)實踐中測得反向擠壓2A11鋁棒材擠出的鋁型材前端溫度比鑄錠的實際溫度高20-50℃，尾端溫度比前端高5-10℃，即擠壓2A11合金引起的溫升為?t=20-60℃，比2A12合金計算的結(jié)果略低，但其變形抗力也比2A12鋁型材低?？梢娪嬎憬Y(jié)果與實際溫升基本上也是吻合的。當(dāng)然隨著擠壓過程中條件的變化，溫升也隨之產(chǎn)生波動，實際溫升波動較大是正常現(xiàn)象。

但是，有幾個問題需要說明 ：

（1）.計算時忽略了鐓粗變形產(chǎn)生的形變熱。

（2）取系數(shù)k=0.9，未再考慮鋁型材與擠壓筒壁之間的熱傳導(dǎo)。

（3）正、反擠壓鑄錠長度相同，但殘料長度不一致，正擠壓為85mm，反擠壓為30mm。若反擠壓所留殘料與正擠壓相同，則反擠壓計算的溫升為65.5℃，比正擠壓低4.3℃。

（4）無論是正擠壓還是反擠壓，提高擠壓速度會使溫升迅速增高。當(dāng)速度提高到一定程度時，可能形成一絕熱過程，引起某些低熔點物質(zhì)熔化，產(chǎn)生嚴(yán)重裂紋，甚至引起部分鋁型材熔化。